型　　號： 軸承F4-10軸承

產(chǎn)品分類：F4-10M微型平面推力軸承

品　　牌：F&F,SUNTHAI

數(shù)　　量：2449

價　　格：面議

截止日期：2022/7/28

備　　注：

F4-10 4x10x4mm F系列（無溝道） 軸承尺寸: 內(nèi)輪內(nèi)徑d:4mm 外輪外徑D:10mm 外輪內(nèi)徑d1:4.2mm 內(nèi)輪外徑D1: 9.8mm 高度H:4mm F4-10M 4x10x4mm FM系列（帶溝道）軸承尺寸: 內(nèi)輪內(nèi)徑d:4mm 外輪外徑D:10mm 外輪內(nèi)徑d1:4.2mm 內(nèi)輪外徑D1: 9.8mm 高度H:4mm 型號 內(nèi)輪內(nèi)徑d 外輪外徑D 外輪內(nèi)徑d1 內(nèi)輪外徑D1 高度H 基本額定動負(fù)荷 Cr(N) 基本額定靜負(fù)荷 Cor(N) 極限轉(zhuǎn)速 鋼球 rpm 脂潤滑 油潤滑 個數(shù) 直徑 F3-8M 3 8 3.2 7.8 3.5 600 480 11000 15000 6 1.588 F4-9M 4 9 4.2 8.8 4 800 520 8000 12000 6 1.588 F4-10M 4 10 4.2 9.8 4 658 580 6000 10000 6 1.588 F5-10M 5 10 5.2 9.8 4 950 830 5100 8100 7 1.588 F5-11M 5 11 5.2 10.8 4.5 988 880 5000 8000 7 1.588 F5-12M 5 12 5.2 11.8 4 988 880 5000 8000 7 1.588 F6-12M 6 12 6.2 11.8 4.5 1600 1255 5000 7000 8 2 F6-14M 6 14 6.25 13.8 5 1800 1588 4000 7000 8 2.381 F7-13M 7 13 7.2 16.8 4.5 1422 1255 4000 7000 9 2 F7-15M 7 15 7.2 14.8 5 2200 2000 3600 7100 8 2.5 F7-17M 7 17 7.2 16.8 6 2600 2256 3500 7000 8 2.381 F8-16M 8 16 8.2 15.8 5 2500 3000 4000 8000 9 3 F8-19M 8 19 8.2 18.8 7 3452 3000 3000 5000 8 3.175 F9-20M 9 20 9.2 19.8 7 3356 2999 2500 4500 8 3.175 F10-18M 10 18 10.2 17.8 5.5 2230 2721 2500 4500 10 2.381 軸承工作表面磨削變質(zhì)層的形成機(jī)理，影響磨削變質(zhì)層的主要因素是磨削熱和磨削力的作用。 　　 　　1.磨削熱 　　 　　在磨削加工中，砂輪和工件接觸區(qū)內(nèi)，消耗大量的能，產(chǎn)生大量的磨削熱，造成磨削區(qū)的局部瞬時高溫。運(yùn)用線狀運(yùn)動熱源傳熱理論公式推導(dǎo)、計(jì)算或應(yīng)用紅外線法和熱電偶法實(shí)測實(shí)驗(yàn)條件下的瞬時溫度，可發(fā)現(xiàn)在0.1～0.001ms內(nèi)磨削區(qū)的瞬時溫度可高達(dá)1000～1500℃。這樣的瞬時高溫，足以使工作表面一定深度的表面層產(chǎn)生高溫氧化，非晶態(tài)組織、高溫回火、二次淬火，甚至燒傷開裂等多種變化。 　　 　?。?）表面氧化層 　　 　　瞬時高溫作用下的鋼表面與空氣中的氧作用，升成極?。?0～30nm）的鐵氧化物薄層。值得注意的是氧化層厚度與表面磨削變質(zhì)層總厚度測試結(jié)果是呈對應(yīng)關(guān)系的。這說明其氧化層厚度與磨削工藝直接相關(guān)，是磨削質(zhì)量的重要標(biāo)志。 　　 　?。?）非晶態(tài)組織層 　　 　　磨削區(qū)的瞬時高溫使工件表面達(dá)到熔融狀態(tài)時，熔融的金屬分子流又被均勻地涂敷于工作表面，并被基體金屬以極快的速度冷卻，形成了極薄的一層非晶態(tài)組織層。它具有高的硬度和韌性，但它只有10nm左右，很容易在精密磨削加工中被去除。 　　 　?。?）高溫回火層 　　 　　磨削區(qū)的瞬時高溫可以使表面一定深度（10～100nm）內(nèi)被加熱到高于工件回火加熱的溫度。在沒有達(dá)到奧氏體化溫度的情況下，隨著被加熱溫度的提高，其表面逐層將產(chǎn)生與加熱溫度相對應(yīng)的再回火或高溫回火的組織轉(zhuǎn)變，硬度也隨之下降。加熱溫度愈高，硬度下降也愈厲害。 　　 　　（4）二層淬火層 　　 　　當(dāng)磨削區(qū)的瞬時高溫將工件表面層加熱到奧氏體化溫度（Ac1）以上時，則該層奧氏體化的組織在隨后的冷卻過程中，又被重新淬火成馬氏體組織。凡是有二次淬火燒傷的工件，其二次淬火層之下必定是硬度極低的高溫回火層。 　　 　　（5）磨削裂紋 　　 　　二次淬火燒傷將使工件表面層應(yīng)力變化。二次淬火區(qū)處于受壓狀態(tài)，其下面的高溫回火區(qū)材料存在著最大的拉應(yīng)力，這里是最有可能發(fā)生裂紋核心的地方。裂紋最容易沿原始的奧氏體晶界傳播。嚴(yán)重的燒傷會導(dǎo)致整個磨削表面出現(xiàn)裂紋（多呈龜裂）造成工件報廢。 　　 　　2.磨削力形成的變質(zhì)層 　　 　　在磨削過程中，工件表面層將受到砂輪的切削力、壓縮力和摩擦力的作用。尤其是后兩者的作用，使工件表面層形成方向性很強(qiáng)的塑性變形層和加工硬化層。這些變質(zhì)層必然影響表面層殘余應(yīng)力的變化。 　　 　?。?）冷塑性變形層 　　 　　在磨削過程中，每一刻磨粒就相當(dāng)于一個切削刃。不過在很多情況下，切削刃的前角為負(fù)值，磨粒除切削作用之外，就是使工件表面承受擠壓作用（耕犁作用），使工件表面留下明顯的塑性變形層。這種變形層的變形程度將隨著砂輪磨鈍的程度和磨削進(jìn)給量的增大而增大。 　　 　　（2）熱塑性變形（或高溫性變形）層 　　 　　磨削熱在工作表面形成的瞬時溫度，使一定深度的工件表面層彈性極限急劇下降，甚至達(dá)到彈性消失的程度。此時工作表面層在磨削力，特別是壓縮力和摩擦力的作用下，引起的自由伸展，受到基體金屬的限制，表面被壓縮（更犁），在表面層造成了塑性變形。高溫塑性變形在磨削工藝不變的情況下，隨工件表面溫度的升高而增大。 　　 　?。?）加工硬化層 　　 　　有時用顯微硬度法和金相法可以發(fā)現(xiàn)，由于加工變形引起的表面層硬度升高。 　　 　　除磨削加工之外，鑄造和熱處理加熱所造成的表面脫碳層，再以后的加工中若沒有被完全去處，殘留于工件表面也將造成表面軟化變質(zhì) 站內(nèi)相關(guān)軸承信息

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